Когерентные волоконно-оптические синхронные линейные тракты

В   большинстве используемых  в     настоящее   время    волоконно-оптических    СЛТ применяются модуляция излучения лазера  по   интенсивности,   ООВ  с  коэффициентом затухания 0,18…0,22 дБ/км и нулевой (на длине волны 1,3 мкм) или минимальной (на длине волны 1,55 мкм) дисперсией, прямое детектирование мощности  принимаемого  излучения с помощью  ЛФД  или   PIN-ФД.  Однако  свойство когерентности лазерного  излучения и огромная   информационная   способность  ООВ  в   указанных  СЛТ  используются крайне неэффективно. В то же время еще в 70-е годы было установлено, что:

1)     полупроводниковый инжекционный лазер   способен   генерировать    излучение,

которое дает четкую и устойчивую интерференционную картину;

2)     одномодовое оптическое волокно может сохранять стабильным  поляризационное состояние излучения при большой его протяженности.

Эти   особенности  неоспоримо   доказывали  возможность   передачи    когерентных оптических сигналов по ОВ, используя компактные и простые в накачке полупроводниковые лазеры.

Далее были созданы ООВ с коэффициентом затухания менее 0,2 дБ/км на длине волны 1,55  мкм,  а  также  одномодовые однополяризационные ОВ   (сохраняющие стабильным состояние поляризации  излучения).  Параллельно  развивалась  технология одночастотных одномодовых  инжекционных лазеров,    методов  сужения  их    спектральных   линий и стабилизации  частоты  генерации,  а  также  методов амплитудной, частотной  и   фазовой модуляции  излучения    лазеров.   Экспериментально   отрабатывались  гетеродинный   и гомодинный   методы  приема (детектирования)   с  различными схемами демодуляции  по промежуточной   частоте   (синхронная  и     несинхронная  демодуляции,    фазоразностная демодуляция, двухканальный прием и  др.). В итоге это привело к созданию в  конце 80-х – начале    90-х    гг.    различных  экспериментальных    когерентных    волоконно-оптических

 (плезиохронных и  синхронных)  линейных трактов, обеспечивающих скорости передачи  от 140 Мбит/с до 2 Гбит/с   и протяженность ЦЛТ в пределах от 300 до 1000 км. Некоторые из них подробно  описаны в  монографии  [104]. В  недалеком будущем  они  могут составить достойную  конкуренцию доминирующим  сейчас  обычным  волоконно-оптическим  СЛТ  с модуляцией по интенсивности и прямым энергетическим детектированием.

В  оптическом передатчике когерентных  СЛТ  цифровая модуляция   (амплитудная, частотная или фазовая модуляции (AM, ЧМ или ФМ соответственно)) может осуществляться с помощью  внешнего электрооптического модулятора, на  один вход которого  поступает передаваемый цифровой поток в  коде NRZ, а на  второй  – оптическое излучение  с выхода лазера.   На   выходе  модулятора   образуется   оптический сигнал,  модулированный по амплитуде, частоте или фазе. Он и является оптическим ЦЛС, который вводится  в ООВ.

В оптическом гетеродинном приемнике поступающий  ЦЛС смешивается с излучением местного  гетеродина и   подается  на  фото  детектор.  На  выходе  последнего  выделяется электрический сигнал промежуточной частоты (ГТЧ),  амплитуда, частота и  фаза которого пропорциональны  соответствующим параметрам   излучения ОПД.   Далее   сигнал  ГТЧ демодулируется     обычным      радиотехническим      устройством     в        соответствующем дискриминаторе. На его выходе образуется принятый цифровой поток в коде NRZ.

На  практике при разработке  и  реализации   когерентных  СЛТ  стремятся  получить  и использовать простые схемы построения трактов ОПД и ОПМ. Поэтому уже разработаны и в экспериментальных когерентных СЛТ используются метод внутренней (прямой) модуляции за   счет   непосредственного  изменения тока   накачки  лазера   и   метод   гетеродинного детектирования с использованием одного фильтра.

Рассмотрим принцип работы  когерентного  СЛТ  на  примере использования   ЧМ. Структурная схема оконечных устройств такого оптического тракта изображена на рис. 3.61. При этом в качестве промежуточных устройств в СЛТ используются оптические  усилители. Оптические  компоненты схемы имеют следующие особенности, характерные для устройств, применяемых в когерентных СЛТ:

Рис. 3.61

1.      В оптическом передатчике используется прямая частотная модуляция ИЛ, который должен генерировать  излучение с максимально узкой спектральной  линией  и  стабильной частотой,  чтобы  эффективность   гетеродинирования   в   ОПМ   была  наилучшей. Однако полупроводниковые  ИЛ с волновым   усилением   в  одномодовом режиме генерации  имеют типичную ширину спектральной линии порядка 200…300 МГц и  недостаточную частотную стабильность.  Кроме   того,    ЧМ-сигнал   на    выходе   таких   лазеров   искажен   из-за неравномерности   модуляционной характеристики  излучателя, что  приводит  к  большим потерям мощности модулирующего  сигнала. По указанным причинам одномодовые  лазеры с волноводным усилением в когерентных СЛТ не применяются, а используются два типа ИЛ: с зарощенной  полосковой гетероструктурой  (с  волноводным  каналом)  или  с  волноводным каналом и внешним резонатором (см. подразд. 3.3.2).

Лазеры с зарощенной полосковой гетероструктурой на основе четверного  соединения InGaAsP на подложке из  InP, работающие на длине волны 1,55 мкм,  имеют достаточную частотную стабильность,  ширину спектральной линии порядка 10…30 МГц и  равномерную 202

ЧМ-характеристику до 800… 1000 МГц. Последнее обстоятельство позволяет осуществлять частотную модуляцию  излучения лазеров без искажений передаваемого сигнала. Такие ИЛ используются в СЛТ, которые работают со скоростями передачи 155,52 и 622,08 Мбит/с.

В  высокоскоростных когерентных  СЛТ  с  ФМ,  обеспечивающих  скорость  передачи 2,5 Гбит/с   и более, применяются лазеры с волновым каналом и  внешним резонатором. Они генерируют  оптическое излучение с шириной спектральной линии 40 кГц и менее.

2.      ЧМ-сигнал с  выхода ИЛ  подается  в  торец  ООВ  линейного кабеля  или  на  вход оптического усилителя  мощности, если он включается на выходе  ОПД, через оптический изолятор (ОИ). Он предназначен для ослабления влияния обратного отраженного излучения на работу лазера. Проникновение указанного излучения   в лазер приводит к дестабилизации его работы: происходит перескок с одной лазерной моды на другую, изменяются амплитуда и  частота  генерируемого излучения, увеличивается  ширина спектральной линии  излучения лазера.   Принцип действия изолятора  основан  на   фарадеевском вращении   плоскости поляризации.   Современные материалы позволяют  изготовить   фарадеевские изоляторы, которые вносят затухание в обратном направлении 30…40 дБ на длине волны 1,55 мкм. Это обеспечивает необходимую  степень    развязки между   указанными  здесь   и     другими оптическими компонентами СЛТ.

3.      Эффективность  гетеродинного приема в   значительной мере  зависит  от  степени совпадения плоскости  поляризации   принимаемого оптического   сигнала с  плоскостью поляризации излучения гетеродина.  Достаточно    сказать,   что   при  сдвиге  векторов поляризации этих сигналов на угол π/2 гетеродинный прием вообще невозможен.

Одним  из путей обеспечения устойчивой поляризации принимаемого оптического ЦЛС при больших  длинах СЛТ  является использование  в   OS  в  качестве передающей  среды одномодовых  однополяризационных ОВ,    сохраняющих  одно   состояние  поляризации передаваемого оптического  излучения. Однако  технология производства  указанных  ОВ сложная,  поэтому  стоят  они намного  дороже,  чем  обычное  одномодовое волокно. При большой протяженности СЛТ его стоимость может быть значительной.

Второй путь состоит в  том, что вместо однополяризационного волокна на  практике часто используют обычное ООВ. Однако в  этом случае на приемной  стороне необходимо устанавливать  поляризационный корректор.  Он   предназначен  для  контроля  состояния поляризации  и    совмещения плоскости   поляризации   излучения местного  гетеродина с плоскостью поляризации  принимаемого оптического ЦЛС (поляризации  обоих излучений должны совпадать).

Простым устройством контроля поляризации является волоконный витковый  элемент (ВВЭ), который представляет собой вращаемую волоконную катушку. Он позволяет  вносить требуемый   фазовый сдвиг и    управлять   состоянием   поляризации   сигнала  в    волокне. Поляризационный корректор обычно включается на входе ОПМ или на выходе гетеродина. Вместо  установки   поляризационного   корректора  (компенсатора)  возможно применение двухканального метода приема с поляризационным разнесением.

4.      Когерентный прием оптических  сигналов,  в   частности  гетеродинный,  позволяет перенести спектр  информационного  сигнала в  область  промежуточных  (вплоть до  СВЧ- диапазона) частот. Это облегчает  выделение и  обработку сигналов, а также перестройку в широкой полосе частот, занимаемой сигналами оптических трактов систем передачи WDM и DWDM.

При гетеродинном приеме поступающий оптический ЦЛС с помощью  одномодового волоконно-оптического   соединителя смешивается  с  излучением  местного  гетеродина. В таком (одномодовом) соединителе оптическое излучение  принятого ЦЛС возбуждает одну продольную моду. Эту же моду в  этом же  соединителе возбуждает оптическое излучение гетеродина.  На   расстоянии 10…20   длин  волн  эти  моды   становятся  стационарными. Суммарный сигнал принятого оптического ЦЛС и гетеродина детектируется в ЛФД так, как если бы  на  вход приемника поступило одно оптическое излучение. Однако использование при этом мощного дополнительного  излучения гетеродина позволяет улучшить выделение и прием слабых оптических ЦЛС в  условиях  воздействия различных  (квантовых, тепловых) шумов приемника.

5.      Оптический гетеродин  приемника, как   и    лазер   ОПД,   должен   генерировать излучение с узкой спектральной линией. Поэтому обычно в  качестве  местного гетеродина ОПМ в СЛТ со скоростью передачи до 622,08 Мбит/с включительно используются лазеры с зарощенной полосковой гетероструктурой, а  в  более высокоскоростных когерентных СЛТ применяется  ИЛ  с  волноводным   каналом  и    перестраиваемым внешним резонатором. Регулировка  длины  резонатора  позволяет перестраивать  частоту  местного  гетеродина до нескольких сотен мегагерц. Однако эта перестройка сопровождается  изменением выходной мощности гетеродина, которая увеличивается,  когда лазер перестраивается в  направлении длинных  волн.  Такой   гетеродин,  несмотря   на   отмеченный   недостаток,   обеспечивает частотную    селекцию,    что     очень     важно    для     широкополосных    распределенных телекомуникационных сетей,  где   предполагается  использование  когерентных  линейных трактов в системах передачи с плотным и сверхплотным  волновым мультиплексированием.

Вернемся к приведенной на рис. 3.61 схеме когерентного линейного тракта с  ЧМ и кратко рассмотрим его работу, указывая основные параметры, которые могут быть получены при реализации разноскоростных линейных трактов с использованием данной схемы.

Оптический когерентный передатчик с прямой ЧМ исключает применение  внешнего модулятора  и  характеризуется отсутствием   вносимых  им  потерь,  т.  е.  высоким уровнем мощности источника  излучения.  Оптическая когерентная система  передачи с прямой ЧМ излучения лазерного  диода в    сочетании с  гетеродинным   приемом может  обеспечить большую длину участка  регенерации,  что  представляет  интерес для  транспортных  сетей связи.

В  качестве источника  излучения  ОПД  используется ИЛ  с  зарощенной  полосковой гетероструктурой   и    фазовой  настройкой.   Такой   лазер   имеет   стабильную  выходную мощность  (поскольку  в   нем  отсутствует внешний  резонатор)  и   (как  указывалось выше) равномерную модуляционную характеристику.

Модулирующая цифровая последовательность Uвх    в коде NRZ с заданной  скоростью передачи поступает  на  вход лазера  через  усилитель,   или формирователь  модулирующих импульсов тока  ФМИТ  (см.  также  рис. 3.22).  Передатчики   характеризуются разными значениями параметров,  основные  из    которых   для    различных  скоростей   передачи модулирующего сигнала приведены в табл. 3.10.

Параметры ИЛ

Скорость передачи, Мбит/с

155,52

622,08

2448,32

Длина волны излучения, мкм

1,53

1,546

1,497

Уровень выходной мощности ИЛ, дБ

11,7

10,6

7

Уровень введенной в ОВ мощности, дБ

7,1

5,5

-4,5

Ширина спектральной линии, МГц

17

10

8

Девиация частоты, МГц

±1000

±500

±325

Затухание обратного излучения, дБ

40

40

60

Выход излучателя ОПД соединяется с ООВ через один или два оптических изолятора с суммарным  затуханием  обратного  излучения в    пределах   40…60  дБ.   Для  повышения энергетического потенциала СЛТ на выходе ОПД может включаться усилитель мощности.

В  оптических  секциях СЛТ  используется обычное  (не  однополяризационное)  ОВ  с коэффициентом затухания  в  пределах 0,196…0,218 дБ/км на указанных в  табл. 3.10 длинах волн.

Поступивший  в  приемник  оптический  ЦЛС Рпр  в  одномодовом объединителе  О  2:1 смешивается с   излучением местного   гетеродина.  Затухание  поступившего    ЦЛС   в соединителе не превышает 1 дБ. Совмещение плоскости  поляризации излучения гетеродина с поляризацией поступившего ЦЛС осуществляется вручную с помощью поляризационного компенсатора, в качестве которого используется включенный на входе приемника ВВЭ. Для детектирования суммарного сигнала  в качестве фотодетектора используется ЛФД. С выхода ЛФД сигнал поступает  на высокоимпедансную  схему  усиления  с выравниванием  полосы 204

частот  усиленного сигнала в   пределах  нескольких гигагерц. Например, для  сигнала со скоростью передачи 622,08 Мбит/с АЧХ усилителя  должна быть  постоянной в  пределах 2,5 ГГц.

Сигнал промежуточной  частоты  выделяется с  помощью  устройств  промежуточной частоты УПЧ обычным образом по системе «предварительный усилитель ПЧ резонансного типа – фильтр ПЧ – основной усилитель  ПЧ».  Центральное значение ПЧ через частотный дискриминатор ЧД и управляющий элемент стабилизируется с помощью системы частотной автоподстройки ЧАП, при которой часть сигнала ПЧ по цепи обратной связи используется  для    регулировки    инжекционного  тока    лазера    местного    гетеродина.   Сигнал   ПЧ демодулируется детектором огибающей ДО. Шумы демодулированного сигнала ослабляются с помощью фильтра  нижних частот ФНЧ. Например, для сигнала  со скоростью передачи 155,52 Мбит/с используется ФНЧ чебышевского типа  5-го порядка с граничной частотой пропускания 92  МГц  [104].  На  выходе  решающего устройства РУ  получаем  цифровую последовательность принятого сигнала  в коде NRZ.

В   качестве  местного   гетеродина  используются  ИЛ   с   зарощенной   полосковой гетероструктурой  или  ИЛ  с  внешним  резонатором  (последний  применяется в  ОПМ  при обработке сигналов со скоростью передачи 2,5 Гбит/с  и более). Для уменьшения влияния на стабильность работы  гетеродина обратного  излучения    в  схеме  применяется оптический изолятор с  затуханием отражения  не  менее  30  дБ  (в  схеме  с  применением  в   качестве гетеродина ИЛ с ВР такой изолятор не требуется).

Основные параметры OS и  приемной части СЛТ для различных скоростей  передачи сигналов приведены в табл. 3.11.

Параметры

Скорость передачи, Мбит/с

155,52

622,08

2488,32

Протяженность OS, км

243

270

100

Затухание OS, дБ

55

53

29

Энергетический потенциал, дБ

59

54,5

32,5

Коэффициент ошибок

10-9

10-9

10-9

Максимальная чувствительность ОПМ, дБ

-51,9

-49

-37

Уровень выходной мощности гетеродина, дБ

-2,7

8,0

7,0

Уровень введенной в объединитель 2:1 мощности

гетеродина, дБ

-8,3

-6,5

-3,0

Ширина спектральной линии гетеродина, МГц

13

10

0,04

Среднее значение ПЧ, МГц

600

1000

2100

Полоса пропускания фильтра ПЧ, МГц

300

500

1800

Полоса пропускания ФНЧ, МГц

92

428

Теоретический анализ показывает, что предельная чувствительность  приемника ЧМ- сигналов ограничивается  только квантовыми шумами  и,  например,  при скорости передачи 622   Мбит/с  она   составляет  минус   53,9   дБ.   Практическое  значение  максимальной  чувствительности  равно  минус  49   дБ   (см.   табл.   3.11).   Таким  образом,   проигрыш относительно теоретического   предела  чувствительности   составляет всего  4,9  дБ.  Эту величину  уровня  шумов  распределяют  следующим образом:  шумы  за  счет  флуктуации интенсивности излучения гетеродина  0,9 дБ, шумы электронных цепей тракта приема 2,3 дБ и шумы за счет неидеальности фильтров и дискриминатора 1,7 дБ.

Для повышения чувствительности приемника и, следовательно, увеличения дальности передачи оптических ЦЛС, была разработана гетеродинная  ЧМ-система  передачи с двумя  фильтрами   в  приемнике. Оптический  передатчик  такой  схемы  ничем не  отличается от передатчика,  приведенного на  рис.   3.61,   а  в    тракте  приема используется балансный фотоприемник  (БФП) с  двумя фильтрами   в  демодуляционной части схемы. Структурная схема приемника изображена на рис. 3.62. Он позволяет существенно  подавить шумы из-за

флуктуации   интенсивности   излучения    гетеродина  и    более   эффективно использовать мощности принимаемого ЦЛС и гетеродина.

Рис. 3.62

Не   останавливаясь на   особенностях   работы   приведенной схемы   и   параметрах балансного  приемника (два таких приемника оптических сигналов с  ЧМ  и  ФМ  и   их параметры подробно описаны в работе [104]), отметим, что рассматриваемый  приемник при скорости передачи 155,52 Мбит/с и Кош  < 10-9 имеет достаточно высокую чувствительность (минус  54,2   дБ).   Это   на   10,2   дБ   больше   по   сравнению с   приемником прямого детектирования,   но   всего  лишь  на   2,3   дБ   больше   по   сравнению с   гетеродинным детектированием с одним фильтром (см. табл. 3.11). В высокоскоростных когерентных СЛТ наблюдается  высокий уровень  тепловых шумов. Кроме  того,  в   них трудно  обеспечить достаточный уровень мощности излучения гетеродина, поэтому такая балансная схема ОПМ для оптимизации его чувствительности мало пригодна.

В работе [81] предложена схема БФП, в  котором местный гетеродин  отсутствует как элемент гетеродинного  приемника. Некоторое усложнение схемы ОПМ путем использования дополнительных усилителей  ПОУ и  других устройств позволяет  получить более высокие, близкие к теоретическому пределу (при данных  компонентах)  значения чувствительности приемника. Предлагаемая в  указанной работе  схема приведена на рис. 3.63. Основными ее устройствами являются блок оптического усиления БОУ и БФП, в котором два стандартных приемных оптических модуля ПPOM1  и ПPOM2 включены по балансной схеме. Рассмотрим кратко принцип работы предложенного ОПМ и оценим его возможности.

Принимаемый оптический ЦЛС   Рпр     поступает   на   вход   волоконно-оптического  разветвителя Р 1 х 2, в  котором разветвляется на две  совершенно идентичные составные части Рс. Первая часть этого сигнала Рс  с выхода 1  разветвителя через оптическую линию задержки ОЛЗ  и   переменный  фазовращатель   ФВ  подается  на  вход 1  звездообразного  соединителя С 2 х 2. Вторая часть ЦЛС Рс с выхода 2 разветвителя Р 1 х 2 подается на вход блока  БОУ.  Выходной  сигнал блока   БОУ  Ргет   используется в   этой  схеме  в   качестве гетеродинирующего  излучения для первой, неусиленной части принятого  сигнала. Усиление блока БОУ должно быть таким,  чтобы мощность сигнала Ргет  на входе 2 соединителя 2×2 обеспечивала  преобладание  квантовых  шумов оптического сигнала над тепловым шумом приемных модулей  ПPOM1  и  ПРОМ2. Для эффективного гетеродинирования необходимо также выполнение условия Ргет >> Рс.

Структура  оптических сигналов на  входах 1  и   2  соединителя  2  х  2  совершенно одинакова. Поэтому  при взаимной их  синхронизации    с  точностью  до   фазы  возможна реализация автогомодинного  режима приема, теоретически  обеспечивающего   наивысшую чувствительность  такого ОПМ. Указанную  синхронизацию  можно выполнять с помощью регулируемого ФВ,  например,   электрооптического типа. Фазовращатель ФВ  вместе со схемой   автоподстройки   разности  фаз  АПРФ   образуют   петлю   обратной   связи. Она непрерывно поддерживает  фазовый сдвиг между сигналами Рс и Ргет, которые подводятся ко входам 1  и  2 соединителя 2 x 2. Управляющий сигнал в  схему АПРФ вырабатывается по критерию максимума среднего уровня полезного сигнала на выходе компаратора приемника БФП. Мощность сигнала Ргет на выходе блока БОУ поддерживается постоянной с помощью

устройства  автоматической регулировки мощности гетеродина  АРМГ путем изменения тока накачки Iн усилителя ПОУ2.

Рис. 3.63

Напряжение результирующего электрического сигнала Uвых  на  выходе  компаратора приемника БФП определяется выражением [81]:

U вых =

4 АЕ

гет ç (Ес  +

è

ЕШ )+

1- Кнс  Е

ö

ш. гет ÷

ø

где А – коэффициент преобразования мощности принимаемого оптического  ЦЛС в выходное напряжение в   заданной  полосе  частот;  Егет    –  напряженность   основной составляющей гетеродинирующего оптического поля на выходе  соединителя  2 х 2; Ес  напряженность оптического поля принимаемого  ЦЛС;  Еш, Еш.  гет  – напряженности шумов  составляющих оптических   полей     сигнала     и     гетеродина   соответственно;   Кнс       –    коэффициент несимметричности плеч схемы приемника БФП.

При высокой степени балансировки  схемы  БФП  (Кнс   →  1)  и  из  выражения (3.7) непосредственно следует  возможность существенного  снижения  гетеродинного шума  и значительного  выигрыша в отношении  сигнал/шум на выходе ОПМ.

Рассмотрим возможные преимущества. Из  табл.  3.11  видно, что  ОПМ   с   одним фильтром при заданных  параметрах  СЛТ  обеспечивает максимальную  чувствительность минус 51,9 дБ. При этом выполнялось условие, что коэффициент Кс/ш  на выходе ОПМ имел значение не меньше теоретического, т. е. Кс/ш ≥ 12 (см. подразд. 3.4.4).

Пусть для рассматриваемой схемы БФП выполняются условия  Кнс  1 и  Ку  >> 1, что технически вполне  реализуемо. Будем  также  считать собственные   оптические потери компонентов  схемы  малыми. Тогда  взаимосвязь   между   оптической мощностью  Рс    и коэффициентом Кс/ш на выходе ОПМ будет выражаться формулой:

Рс  = 2

2hf

опт Df

эл n

инв

К у  -1К К у

с/ш .

Полагая,  что  в  усилителях  БОУ  Ky1   =  Ку2   =  Ку,  при том  же  качестве  приема, т.е. Кс/ш > 12, в  работе [81] приводится оптическая мощность Pс  = 2,46  •  10-7  мВт. Мощность принимаемого ЦЛС больше этой мощности по крайней мере в 2 раза, т. е. Рпр = 5 • 10-7 мВт, что соответствует уровню принимаемого сигнала минус 63 дБ.

Таким образом, выигрыш   в чувствительности  в  случае реализации схемы  приемника БФП  с  использованием  ПОУ  (рис. 3.63)  по  сравнению со  схемой  приемника с  одним фильтром может составить: – 51,9 – (- 63) = = 11,1 дБ.

Следовательно, в   СЛТ  для  реализации  когерентного  приема оптических  ЦЛС  при усложнении  ОПМ с использованием балансной схемы и  ПОУ можно ожидать  выигрыш в чувствительности   более   11   дБ.   Это   позволит значительно  увеличить   длину  OS   и протяженность линейных трактов в целом с повышением  их экономической эффективности.

Источник: Хмелёв К. Ф. Основы SDH: Монография. – К.: ІВЦ «Видавництво «Полігехніка»», 2003.-584 с.:ил.

Вы можете следить за любыми ответами на эту запись через RSS 2.0 ленту. Вы можете оставить ответ, или trackback с вашего собственного сайта.

Оставьте отзыв

XHTML: Вы можете использовать следующие теги: <a href="" title=""> <abbr title=""> <acronym title=""> <b> <blockquote cite=""> <cite> <code> <del datetime=""> <em> <i> <q cite=""> <s> <strike> <strong>

 
Rambler's Top100